塔吊基础设计及施工方案.doc

塔吊基础设计及施工方案
一、工程概况
xxx工程,建设地点位于市区西南部,北侧为xx路,东侧为xx路。该工程由12幢小高层组成,工程造价xxx万元,建筑面积89470m2,其中地下室一层建筑面积22500m2,,,。结构类型短肢剪力墙结构。根据公司实际情况,决定采用江麓5013型自升式塔吊作为垂直运输,安装高度50m,安装附墙框一道。
根据该工程建筑物平面布置和相邻建筑物的位置,拟定5台塔吊位置设在3幢南侧、4幢东侧和6幢、9幢、10幢北侧。具体位置见基础平面图。
二、工程地质情况
根据建设单位提供的地质勘察报告,地质情况如下:
土层
序号
土层名称
厚度(m)
桩侧摩阻力标准值qs(kpa)
(1)
粘土

8
(2)-1
淤泥

5
(2)-2
淤泥

9
(2)-3
淤泥质粘土

12
(2)-4
淤泥质粘土混细砂

15
三、塔吊基础计算书
1、基础所承受的荷载的计算、分析
塔吊附墙装置只承担风荷载等水平及弯矩,不承担自重等竖向荷载,将塔身、附墙简化为多跨连续受力模型,通过受力分析,可以得出结论:塔吊在独立高度状态下,所承受的风载等水平荷载及弯矩、扭矩等主要由附墙承担。塔吊上升到最大高度以后,对基础的荷载与独立高度相比仅多了标准节的重量,而其所传递的风荷载要小得多。
故荷载取得值均独立高度状态计算,分工作状态和非工作状态两种工况分别进行受力分析:
工作状态
自重
基础尺寸选为5×5×
基础自重 Pt=5×5××25=875KN
塔吊安装高度50 m,独立高度(39m)满载6t时的自重
FV1=503KN
风荷载
q=Cw·PW2·A/H
=Cw·PW·(A1+ηA2)/H
=×××
=
q——风线荷载(N/m)
Cw——风力系数,按规范GB/T13752-
Pw2——计算工作风压值,
A1——塔身前片结构迎风面积
A2——后片结构迎风面积,A1=A2=ωbH=×=
ω——塔身前后片结构平均充实率,,。
η——两片桁架间前片对各片的挡风拆减系数,,
M1=q·h2·1/2
=×392×1/2
=460KN
,向前弯矩为正,向后弯矩为负:
大臂及起重拉杆自重向前弯矩:
M21=φ0××50/2+1/2××40
=××25+××40
=1269KN·m
最大起重荷载位于15m位置产生的向前弯矩:
M22=φ1·Nmax吊·LGmax
=×60×
=1170KN·m
小车位于15m位置时向前弯矩:
M23=φ1·G小车·LGmax
=×2×
=30KN·m
平衡臂向后弯矩:
M24=-φ××
=-171kN·m
平衡重向后弯矩:
M25=-φ××
=-××
=-1538 kN·m
说明:M22是根据塔机的起重性能曲线表查出来的最大起重力矩,最大起重力矩,是最大起重量与其相应幅度的乘积。
φ0——自重冲击系数:~
φ1——起升荷载动载系列:
M2= M21+M22+M23+M24+M25
=1269+1170+30-171-1538
=760kN·m
故工作状态下的最大弯矩为:
M= M1+ M2=460+760=1220kN·m
起重臂回转启动、刹车或大风吹来时产生的扭矩:
塔吊基础平面尺寸为5m×5m,砼为C30,基础的开裂扭矩:
T0=
=×1/3×b3×ft
T01=1/4T0
=1/4××1/3×53××103 kN·m
=12020 kN·m
一般塔吊底座受的扭矩在1000 kN·m以内,远小于1/4开裂扭矩,故不可考虑扭矩的作用。
非工作状态
自重
减小6t最大起重量,即FV2=443KN
风荷载
非工作状态时风荷载应按暴风压取值,温州地区取为:
PW3=
q=×××
=
F W=qH
=×39
=