计算图e41所示开剖面薄壁梁的限制扭转已知.doc

计算图E4-1所示开剖面薄壁梁的限制扭转。已知:=,t=,R=,1=3=2cm2,2=4=4cm2,E/G=8/3。图E4-1计算图E4-2所示型材及Z型材的限制扭转。E/G=8/3,且(1)b=,h=20cm,t=;(2)b=,h=2cm,t=,=。图E4-2用剪切理论计算图E4-3所示开剖面梁固支端处的限制扭转。已知:b=20cm,h=10cm,t=,MT=104N·cm。图E4-3用乌氏理论计算图E4-4所示盒式梁的限制扭转。已知:蒙皮及腹板的承剪厚度为t=,蒙皮承受正应力的厚度为tσ=,b=20cm,图E4-4用能量法解图E4-5所示盒式梁的限制弯曲。已知:E/G=8/3,b=50cm,h=20cm,l=50cm,t=,tσ=,附加正应力x向分量设定为Δσ=σ0(z)(cos(x/b)-2/)。图E4-5解算图E4-6所示三杆加筋薄板的剪滞问题。已知:E/G=8/3,l=20cm,b=10cm,t=,=。图E4-6解算图E4-7所示五杆加筋薄板的参与问题。已知:E/G=8/3,l=20cm,b=5cm,t=,=。图E4-7试用能量法解图E4-8所示后掠机翼的限制弯曲问题。PR剖面以外的部分称为外翼,以内部分称为根部三角区,根据实验,由于根部三角区的柔性支持作用,外翼根剖面(PR剖面)处,附加正应力分布可表示为自身平衡的Δσ=σ0(l)[(x/b)2-1/3]。假设根部三角区内,前梁承受剪与弯,其它桁条以常值轴力承受弯矩,蒙皮全不受力。图中绘示翼面上正应力分布情况立体图,缘条剖面积为,蒙皮承正应力厚度为tσ。蒙皮及腹板承剪厚度为t。图E4-8图E4-9所示波音727机翼主要受力布局。试以薄壁工程梁为主体建立模型,并写出一个计及各种支持构件作用的计算主案。外载为在翼梢前梁处的一个集中力Q。