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先进功能材料
Bulk metallic glass composite with good tensile ductility, high strength and large elastic strain limit
Nat基质大，然而非晶基质具有较大的塑性应变，尽管它们具有相同的总应变。图4b-III红色弹簧表明，在塑性预变形之后，外力被移除，弹性应变趋向于回复，在一个理想的独立情形下，非晶基体和B2相都回复到零应力状态；图4b-III蓝色弹簧表明，由于弹性应变的不匹配和相互约束，B2相的回复受到了非晶基体的抑制，而非晶基体的回复受到了B2相的促进，因此，非晶基体处于压缩应力状态，B2相处于拉伸应力状态。显然，非晶基体中的残余弹性应变是压缩的，而B2相中的残余弹性应变是拉伸的，由于非晶基体的弹性应变极限小于B2相，B2-BMGC的弹性应变极限由非晶基体决定。图4c是B2-BMGC与α和β有关的弹性应变极限，其中α为B2相与非晶基质弹性应变的比值，反映了B2相的相对弹性恢复能力；β为为B2相与非晶基质强度的比值，反映了强化作用。塑性预变形B2-BMGC的弹性应变极限与α和β有关，对于给定的β，塑性预变形B2-BMGC的弹性应变极限单调地随α的增加变大，这表明B2相弹性恢复能力的增加会导致B2-BMGC弹性应变极限的变大，显然，大的α和β值能够显著增加B2-BMGC的弹性应变极限，因此，塑性预变形B2-BMGC的弹性应变极限可以通达改变α和β值进行很好的控制。
当预变形超过10%总应变（弹性和塑性变形）时，B2经受一个大的塑性变形，应变硬化到很高的强度（如图4a所示），同时，非晶基质也进行塑性变形，但强度不变；缷载时，B19'相逐渐反向转变为B2相（图3a中XRD图），由于B19'→B2的反向相转变，B2相回复到超过6%大的准
弹性应变，这比非晶基质2%要大得多。显然，塑性预变形B2-BMGC中弹性应变回复不匹配，所以都不能自由地进行弹性回复。图4e的有限元建模结果表明，塑性预变形B2-BMGC的应力状态确实是非晶基体是压缩的而B2相是拉伸的，这基本与以上图4a、4b、4c的分析和界面处应力集中一致。
当重新加载载荷时，处于压缩状态的非晶基体首先弹性回复到零应力状态，进一步加载载荷导致非晶基体处于拉伸状态，同时，塑性预变形B2-BMGC中先前由B19'反向相转变的B2相又转变为B19'相。理论上，塑性预变形B2-BMGC的弹性应变极限是0～4%，尽管达不以，但是塑性预变形B2-%是合理的。
图5 B2-BMGC经受拉伸变形和先前报导的BMGCs的拉伸屈服强度-弹性应变极限图
图5是B2-BMGC和先前报导的铜基、锆基BMGCs的拉伸屈服强度-弹性应变极限数据，直线Ɛ=%是单片BMGs的一个典型弹性应变值，先前报导的BMGCs，它们在直线Ɛ=%的左边，%～%，相应的屈服强度为900MPa～1560MPa；塑性预变形B2-BMGC处在图中右上角，展现出大的弹性应变极限和强度的良好结合性。
总的来说，这个研究表明，亚稳态B2相可以有效促进多重剪切带生成，进而显著增强B2-BMGC的塑性变形能力，塑性预变形B2-BMGC能够表现出的弹性