挂篮预压成果报告.pdf

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济青高速铁路工程
表施工组织设计(方案)报审表
工程项目名称:新建济南至青岛高速铁路工程施工合同段:JQGTSG-9编号:
致北京中铁诚业工程建设监理有限公司济青高铁监理站:
我单位根据承包合同的约定已编制完成北胶新河特大桥跨同大街
(32+48+32)m连续梁180号墩挂篮预压试验成果报告,并经我单位技术负责人
审查批准,请予以审查。
附:北胶新河特大桥跨同大街(32+48+32)m连续梁180号墩挂篮预压试
验成果报告
施工单位(章):
项目负责人:
日期:年月日
专业监理工程师意见:
专业监理工程师:
日期:年月日
项目监理机构意见:
项目监理机构(章):
总监理工程师::.
日期:年月日:.
新建济南至青岛高速铁路JQGTSG-9标段
北胶新河特大桥跨同大街
(32+48+32)m连续梁
180号主墩挂篮预压试验成果报告
编制:
复核:
审批:
中铁一局集团有限公司济青高铁项目部
二○一六年七月二十五日:.
目录
1挂篮预压的目的及意义...........错误!未定义书签。
2挂篮预压的组织实施.............错误!未定义书签。
总体方案................................................错误!未定义书签。
预压实施情况............................................错误!未定义书签。
3试验数据收集...................错误!未定义书签。
4数据分析.......................错误!未定义书签。
主桁架变形分析..........................................错误!未定义书签。
180小里程挂篮预压数据分析...............................错误!未定义书签。
180大里程侧挂蓝预压数据分析.............................错误!未定义书签。
吊带及横梁弹性变化分析..................................错误!未定义书签。
5结论...........................错误!未定义书签。
6过程照片.......................错误!未定义书签。
7成果附表.......................错误!未定义书签。
:.
北胶新河特大桥跨同大街32+48+32m连续梁
180号墩挂篮预压试验成果报告
1挂篮预压的目的及意义
为了检验挂篮使用的安全性、检测并获取挂篮的弹性变形量、消
除其非弹性变形等,为挂篮的后续使用提供可靠的技术参数和安全保
障措施,也为线型监控单位提供的计算依据。
2挂篮预压的组织实施

北胶新河特大桥跨同大街连续梁施工采用菱形挂篮施工,挂篮分
左、右两幅共计四对(8套),每个主墩上各一对,根据本项目的实
际情况,结合相关项目的参考资料,对于此挂篮进行了加载实验,本
次挂篮加载试验,于180#墩现场进行。先在地面按4米间距,铺设
导梁,由工字钢和钢板进行大致调平,再将挂篮的两片主桁架在导梁
上拼装完成后,镜像摆放,各采用4根Ф32精轧螺纹钢锚固后锚、前
锚,在前支点处安装350T千斤顶,通过液压千斤顶逐级进行加载试
压测挂篮变形和强度。
在地面将两前后横梁平摆,采用精轧螺纹钢连接吊带,中间安放
30T千斤顶,通过千斤顶逐级加载,模拟吊带受力情况,检查吊带、
销轴、精轧螺纹钢连接情况及受力后的弹性变形,以修证挂篮主桁架
的弹性变形情况。通过两者组合,基本能够模拟出挂篮整体受力情况
下各荷载的变形情况。:.

挂篮预压在180号主墩附近场进行。自2016年7月22日开始,
当天完成加载,第二天完成卸载。
挂篮压载采用千斤顶压载,压载的重量为计算前上横梁传递至前
支点的最大反力,具体数值来历见《北胶新河特大桥跨同大街
32+48+32m连续梁施工挂篮地面拼接预压方案》。
压载时按最大节段混凝土重量的倍考虑。压载分为四级,第一级,
达到压载重量的20%,保持荷载个小时。第二级,达到压载重量的48%,
保持荷载个小时。第三级,达到压载重量的100%,保持荷载个小时。
第四级,达到压载重量的120%,保持荷载个小时。保持荷载2小个
小时以上后卸载。卸载按上述五级分别进行。
由于试验过程有大吨位千斤顶,操过工人必须保证安全,试验位
置不得位于精轧螺纹钢端头、侧面和千斤顶附近,防止压载过程中精
轧螺纹钢脱扣伤及人员。加载后必须有一定的持荷时间,并在确认安
全的状况下方可进行量测作业。
试验由项目分部金露负责技术指导,技术主管孟永涛负责技术和
安全交底,技术员刘园监控记录,安全员刘子聪负责安全过程盯控、
领工员廖孝武负责现场组织,监理工程师梁峻玮全程旁站,由专业司
油泵操作工人2人,辅助操作工人2人。
本次荷载试验,经过项部经理部精心组织,按照《北胶新河特大
桥跨同大街32+48+32m连续梁施工挂篮地面拼接预压方案》进行,取
得了成功。经过试压,不但消除了菱形挂篮主桁架自身的非弹性变形,:.
取得了挂篮的弹性变形值,也取得了吊带的弹性变形,为主梁进入正
常循环悬臂浇筑施工提供参考数据。
3试验数据收集
主桁架试验测点选择在两菱形架A(后锚点)、B(前支点)、C(前
吊点)、D(前支点立柱)四个节点间的长度变化。吊带预压试验测点
选择两吊带(H1、H2)及横梁预压范围中部间距(H3)。测量仪器用
钢尺。试验共作三次。两主菱形架同时进行,吊带预压在两主桁架预
压完成持荷阶段进行。每次均分级完成,在荷载加载至10时,收集
测点的相对位移,作为初始值,当每级荷载加载30分钟后进行测量,
荷载卸载后同样进行测量。每次测量分三次,取平均值。
DC
AB
AB
DC
图3-1菱形架预压示意图
H1H3H2
图3-2吊带预压示意图:.
试验数据收集如下:
表3-1挂篮预压记录表(小里程侧)
180-0#块挂篮预压加载测量记录表
A-AB-BC-CD-D
备注
加载阶段Ha(mm)Hb(mm)Hc(mm)Hd(mm)
加载前234647582688335
加载25%235147682728338
加载48%235348482758342
加载100%235448882758352
加载120%235248882758348
弹性变形613713
非弹性变形0000
180-0#块挂篮预压卸载测量记录表
A-AB-BC-CD-D
加载阶段备注
Ha(mm)Hb(mm)Hc(mm)Hd(mm)
加载前234647582688335
加载25%234848082748339
加载48%234848382738342
加载100%235148782768346
加载120%235148782748347
表3-2挂篮预压记录表(大里程侧)
180-0#块挂篮预压卸载测量记录表
A-AB-BC-CD-D
备注
加载阶段Ha(mm)Hb(mm)Hc(mm)Hd(mm)
加载前242046081758308:.
加载25%242346681758315
加载48%242447181788321
加载100%242848381828330
加载120%242948781838335
弹性变形521921
非弹性变形46-16
180-0#块挂篮预加卸载测量记录表
A-AB-BC-CD-D
加载阶段备注
Ha(mm)Hb(mm)Hc(mm)Hd(mm)
加载前242446681748314
加载25%242647781788324
加载48%242648281848326
加载100%242748681818331
加载120%242848781818333
表3-3吊带预压记录表
180-0#块挂篮吊带预压加载测量记录表
H1H2H3
加载阶段备注
Ha(mm)Hb(mm)Hc(mm)
加载前854839845
加载25%854841846
加载48%854846848
加载100%855847850
加载120%856848853
180-0#块挂篮吊带预压卸载测量记录表
H1H2H3备注:.
加载阶段(mm)(mm)(mm)
加载前853838845
加载25%854842848
加载48%854845849
加载100%856847851
加载120%857849853
非弹性-853-838-845
弹性857849853
4数据分析

试验时,测量的值C-C为两片桁架的变形值,单片桁架的变形值
为总变形值的一半。计算时按1半计算累计变形,在预压时,C点的
变形量包括了A点变形对C点的影响值,计算挂篮主桁架的变形时,
要将此影响值剔除。预压时已按设计安装精轧螺纹钢,其弹性变形已
包含精轧螺纹钢弹性变形。

由测量数据可以看出
非弹性变形:非弹性变形均为0。
弹性变形:A点5mm,B点12mm,C点6mm,D点12mm,
表4-1加载过程中各点累积变形情况
模拟加
B点力C点力A+B+C+D+C+A*
载吨位
0000
:.
2
4
3
图4-1C点加载时变形数据分析
图4-2C点卸载时弹性变形数据分析
考虑A点变形对C点的影响,弹性变形曲线。:.
图4-3加载时C点弹性变形曲线
图4-4卸载时C点变形曲线
由以上分析可知,小里程侧挂蓝主桁架变形数据可根据卸载时线
性方程Y=+以确定各节段弹性变形值。X为节段混凝土重量,单位为
T。:.

由测量数据可以看出:
非弹性变形:非弹性变形分别为4,6、-1、6。有负数为测量误
差。弹性变形:A点4mm,B点21mm,C点7mm,D点19mm。
表4-2加载过程中各点累积变形情况
B点力C点力模拟加载吨位A+C+C+A*
00
0
2
4
4
图4-5C点加载曲线:.
图4-6C点卸载曲线
考虑A点变形对C点的影响,弹性变形曲线。
图4-7加载时C点弹性变形曲线:.
图4-8卸载时C点弹性变形曲线
由以上分析可知,小里程侧挂蓝主桁架变形数据可根据卸载时线
性方程Y=+以确定各节段弹性变形值。X为节段混凝土重量,单位为
T。

由以上试验数据,吊带的非弹性变化量为1mm,弹性变形量分别
为3mm,10mm。横梁非弹性变化为0mm,弹性变化为8mm。
表4-3吊带及横梁加载过程中各点累积变形情况
应力模拟加载吨位吊带1吊带2平均横梁
000
033
0634
2856
3108
:.
考虑现场安装精度及测量精度影响,两吊带取平均值分析。:.
由此可知,吊带的弹性变形值在实际应用中按Y=+计算采用。
图4-9横梁应力变化曲线
5结论
在挂篮底模,采用吊带安装部位时,应考虑吊带弹性变形量。
小里程侧挂篮弹性变形按式Y=+确定各节段弹性变形值。底模部
位采用吊带连接的,还应考虑吊带弹性变形及横梁的弹性变形,其中
吊带按式Y=+增加吊带弹性变形值,横梁按式Y=+。
大里程侧挂篮弹性变形按式Y=+确定各节段弹性变形值。底模部:.
位采用吊带连接的,应考虑吊带弹性变形及横梁的弹性变形,其中吊
带按式Y=+增加吊带弹性变形值,横梁按式Y=+
式中Y为弹性变形值,单位为mm,X为节段混凝土重量,单位为
T。
6过程照片
180号墩挂篮预压现场照片
7成果附表:.
各节段立模标高弹性变形量控制成果表
6号合拢
节段名称1号节段2号节段3号节段4号节段5号节段段
节段重量t
小里程菱形
架弹性变形
mm767774
吊带弹性变
形mm555553
横梁弹性变
形mm667663
大里程菱形
架弹性变形
mm666664
小里程底模
标高弹性变
形量mm181819181810
大里程底模
标高弹性变
形量mm171718171710