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. 汲水门大桥有限元模型的分析 , , and 摘要: 本文提出的有限元模型修正的汲水门大桥的实施,是位于香港的 430 米主跨双层斜拉桥。通过三维有限元预测和现场振动测试,对该桥的动力特性进行了研究, 。在本文中,建立的有限元模型的更新, 是基于实测的动态特性。一个全面的灵敏度研究证明各种结构参数(包括连接和边界条件)的影响是在其所关注的模式进行,根据一组的结构参数,然后选择调整。有限元模型的更新在一个迭代的方式以减少之间的预测和测量频率的差异。最后更新的有限元模型,使汲水门大桥能在良好的协议与所测量的固有频率状态,并可以进行更精确的动态响应预测。简介: 汲水门大桥(图1),位于大屿山及香港湾岛之间,是世界上最长的斜拉桥, 是公路交通和铁路交通两用桥梁。为确保其结构的完整性和操作安全性,桥梁已经配备了一个相当复杂的监测系统,包括仪器参数如加速度传感器,位移传感器, 液位传感器,温度传感器,应变计,风速仪( Lau and Wong 1997 )。由Chan g 等人通过有限元预测和现场振动测量对该桥的动力特性进行了研究( 2001 )。三维有限元(FE)模型, 它是基于非线性弹性梁元件构建的塔和甲板上的桁架单元, 电缆,和弹性或刚性连接的连接和边界约束[图1(d)]。桥面,包括钢/混凝土框架结构在大跨度和梯形箱梁的中心部分的剩余部分,是使用一个单一的脊柱通过剪切中心桥面的。由于截面的非整体性,通过一个虚拟的等效单片材料来表示复合甲板。这是通过等效的整体桥面的质量和刚度性能检核的复合甲板了。由 Chang 证明(1998 ), 对截面模量的计算细节可以通过改变报告发现。电缆,另一方面,使用的是线性弹性桁架单元模拟。非线性效应由于电缆张力和下垂的电缆进行线性化,采用弹性刚度等效模量的概念考虑。有限元模型包括 464 个梁单元, 176 个桁架单元,和 615 个节点, 总共有1536 个自由度。一般的有限元建模,给出了该桥的物理和模态特性进行详细的描述,而现场振动测试则是作为(理想化的)有限元模型评估基础信息的重要来源。有限元计算结果与现场振动试验表明在自然频率合理的相关性和桥的振型。然而,在预测. 和测量的频率较高的模式质之间仍然可以看到巨大的差异。这些可能的来源,可能会造成包括以下这些差异。有限元模型与实际桥的差异: 在有限元建模过程中,几何、弹性、和惯性参数以及从工程图纸估计汲水门大桥连接和边界条件,这些都是高度理想化的。有限元预测和桥梁的振动测量之间的差异可以通过与有限元建模连接以下因素造成的:(1)精度分析模型的离散化;(2)几何和边界条件的不确定性和变化关系;(3)桥梁的材料特性。图1:汲水门大桥的示意图表示:(a)海拔;(b) 复合甲板的典型截面;(c) 预应力箱梁的典型截面;(d) 三维有限元模型环境振动测量的影响分析: 对大型桥梁模态参数识别是通过振动进行测量,收集桥的加速度数据。环境振动技术通常是基于以下假设:( 1)线性结构的行为;( 2)反应是一个遍历随机过程;( 3)激励是一个频带有限的局部白噪声。这些假设对桥梁动力特性的影响是难以量化的。传递函数用来提取模态频率通常是基于假设的风荷载谱限带白噪声的随机过程,与频带覆盖目标频率的桥。. 这些可能的原因中,第一个是假设和桥的有限元模型的输入相关。如果我们可以假设模态特性非常接近结构的实际行为,那么一个具有挑战性的问题是如何更新的有限元模型,预测模型性能可以匹配那些从直接测量得到的。在本文中, 进一步的研究是随着有限元模型修正的汲水门大桥的线路进行,也是沿着 Chan g 等人的研究( 2001 )进行的。模型的更新是一个迅速发展的技术,与众多的方法被提出,例如,Berman and Nagy (1983), Zimmerman and Widengren (1990), Farhat and Hemez (1993), Friswell and Mottershead (1995), Link and Qian (1995), Denoyer and Peterson (1997), Atalla and Inman (1998), and Fritzen etal. (1998) 。在Mottershead and Friswell (1993) and Natke etal.(1994) 等人关于模型修正技术全面的调查中可以发现这一点。在有限元模型修正技术及其应用的文献综述,损伤检测和结构健康监测也可以在 Doebling 等人的著作(1998 )中发现。在简单的结构如简支梁,验证了这些技术的有效性和空间桁架结构的悬臂梁。一个大的程度的不确定性的复杂结构,如桥梁,模型更新变得困难,因为它会