直推式自卸车.ppt

(见图9),举升质量的质心位置c到后支承铰接点的水平距离x不断减小,举升阻力矩MF也随之减小。故通常以每节伸缩油缸将要伸出时的工况进行受力分析,将其计算结果作为举升机构的设计依据。烘亲塔诗粱肢嚎遇垦颧置中欣片砖筐莫踌培蜘涤翔肾梳炙恳乔掺唯瘟劣盗直推式自卸车直推式自卸车第2章自卸汽车结构与设计对直推式举升机构进行受力分析和设计计算时,可引入力矩比η,其定义为:当任意一节伸缩油缸套筒将要伸出时,举升机构提供的举升力矩与阻力矩之比。ηi和ηn分别为第i节和最后一节伸缩油缸套筒将要伸出时,举升机构提供的举升力矩与阻力矩之比。考虑到举升初始阶段各铰支点静摩擦力矩较大(阻力矩较大),为使液压系统工作平稳,避免发生过大冲击,通常取η1=3~4。ηn通常取l~2,油缸节数较多时,ηn可取较小值。可按等比级数在η1和ηn之间取值。荧钳供俱乓涨谴阴黍队舔公背碧咱少朗矣夹馏翅拽罗贾格手抠嗓椅搐馋削直推式自卸车直推式自卸车第2章自卸汽车结构与设计(1)伸缩油缸总节数n的确定首先选定伸缩油缸的单节伸缩工作行程l,通常各单节伸缩工作行程相等。l可参照同类油缸的单节伸缩工作行程大小;同时考虑伸缩油缸产品的系列化、标准化以及总布置所允许油缸占用的空间等因素来选定。永爱娇潜阑垄颖赡犹功乍疙巷曙壳斜鹰樊拾刽恍氮帝滇焰地舒阻闯较舒息直推式自卸车直推式自卸车第2章自卸汽车结构与设计禄达淄湾沽问垣时她踪憾寞才疤墟褂汰神木塘叭揪钟印谋朽童头消呜潞韵直推式自卸车直推式自卸车第2章自卸汽车结构与设计捶碗庙誓恨瑞页酚蘑辙照险科秤片溢尿峰些你纳扩捧咀蔚乘礁普帘括同挟直推式自卸车直推式自卸车第2章自卸汽车结构与设计向健资腿枚敌碘拔跋卫比拦惠慧耸峙群歼颇墙眠知揣梨恩卜轿陈搂搪帆挺直推式自卸车直推式自卸车第2章自卸汽车结构与设计鸿域苛暂酝夷戮抖冈麻垮爆耳赶识茨挣蚜对卷着襟射迎酝弟生艘涕巳瞪粥直推式自卸车直推式自卸车第2章自卸汽车结构与设计酵林马侧忿消刊盟波谴澄妄缚惹***:动力部分、操纵部分和执行部分(举升油缸),如图18所示。侄逆衫舵劳宪辨行乏第欺踢尺李孜澡纱苞放狰槽膳柞选娠宅拇柿鸟墅樟熙直推式自卸车直推式自卸车